顏智勇，胡勇有，凌霄
（華南理廠大學(xué) 造紙與環(huán)境廠程學(xué)院，廣東 廣州 510641）

　　摘要：三相分離器的設(shè)計是厭氧顆粒污泥膨脹床（EGSB ）反應(yīng)器成功運行的關(guān)鍵。通過對三相分離器的工作原理與設(shè)計要求的分析，運用流體力學(xué)理論，在van Der Mer等人提出的上流式反應(yīng)器廢水厭氧生物處理數(shù)學(xué)描述的基礎(chǔ)上，建立了一種改進結(jié)構(gòu)三相分離器的設(shè)計數(shù)學(xué)模型，可以求得三相分離器的最佳結(jié)構(gòu)尺寸。此設(shè)計在工程中得到了應(yīng)用驗證。
　　關(guān)鍵詞：污水處理；三相分離器；厭氧；顆粒污泥；反應(yīng)器
　　中圖分類號：X703.3　 文獻標識碼：A　 文章編號：1009一2455（2003）04一0005－04

Optimized Design of Three-Phase Separator in Anaerobic Granular-Sludge，Expanded-Bed（EGSB）Reactor

　　Abstract：The design of the three-phase Separator is the key to the successful running of an anaerobic granular-sludge expanded-bed（EGSB）reactor.A design mathematical model of the three－phase separator of modified structure is established through analyzing the work principle of and design requirement for three-phase separator and by applying the theory of hydrodynamics on the basis of mathematical description brought forward by Van Der Mer and others on upflow－reactor anaerobic biological treatment of wastewater，with which optimum structural dimensions of three-phase separators can be obtained.This design has been used and proven in engineering.
　　Keywords:wastewater treatment;three—phase separator;anaerobic;granular sludge;reactor

　　厭氧顆粒污泥膨脹床（EGSB）反應(yīng)器是荷蘭Lettinga教授和他同事在20世紀80年代后期對UASB反應(yīng)器進行改良而開發(fā)的第三代反應(yīng)器。因具結(jié)構(gòu)簡單、負荷高、適應(yīng)性廣等特點，受到國內(nèi)外普遍重視，已被用于多種工業(yè)有機廢水（如淀粉、啤酒、酒精、屠宰、味精、檸檬等）的處理^［1—4］。自EGSB開發(fā)以來，因三相分離器是EGSB反應(yīng)器穩(wěn)定運行的關(guān)鍵，而且在日益發(fā)展的三相流態(tài)化技術(shù)中也有著廣泛的應(yīng)用前景，故反應(yīng)器的設(shè)計重點集中在氣一液一固三相分離器方面。但到目前為止，用于大規(guī)模生產(chǎn)的三相分離器結(jié)構(gòu)在國外仍屬專利，有關(guān)設(shè)計方法也是沿用UASB的設(shè)計方法。國內(nèi)已有的報道對EGSB的三相分離器大多按固液和氣液兩相分離的方法進計設(shè)計^［5］，主要是針對低濃度的有機廢水，而對于高濃度的有機廢水分高效果不太理想，出現(xiàn)污泥流失，限制了反應(yīng)器負荷的提高。因此，在高濃度有機廢水中EGSB反應(yīng)器的三相分離器設(shè)計是一項值得探討的課題。本文運用流體力學(xué)理論來對互相分離器進行理論分析和優(yōu)化計算.以便對三相分離器的設(shè)計提供理論依據(jù)。

1 三相分離器的基本要求及工作原理

　　三相分離器是EGSB反應(yīng)器的重要結(jié)構(gòu)，它對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質(zhì)起著十分重要的作用。它同時具有以下兩個功能：一是收集從分離器下反應(yīng)室產(chǎn)生的沼氣；二是使得在分離器之上的懸浮物沉淀下來。要實現(xiàn)這兩個功能，在厭氧反應(yīng)器內(nèi)設(shè)置的三相分離器應(yīng)滿足以下條件：
　?、偎臀勰嗟幕旌衔镌谶M入沉淀室之前，氣泡必須得到分離。
　　②沉淀區(qū)的表面負荷應(yīng)在3.0 m³／（m²·h）以下，混合液進入沉淀區(qū)前，通過入流孔道的流速不大于顆粒污泥的沉降速度。
　　③由于厭氧污泥具有凝結(jié)的性質(zhì)，液流上升通過泥層時，應(yīng)有利于在沉淀器中形成污泥層。沉淀區(qū)斜壁角度要適當，應(yīng)使沉淀在斜底上的污泥不積聚，盡快滑回反應(yīng)區(qū)內(nèi)。
　　④應(yīng)防止氣室產(chǎn)生大量的泡沫；并控制氣室的高度，防止浮渣堵塞出氣管。
　　現(xiàn)以圖1所示三相分離器為例來說明其工作原理。氣、液、固混合液上升到三相分離器內(nèi)，沼氣氣泡碰到分離器下部的反射板時，折向氣室而被有效地分離排出，與固、液分離。與氣泡分離后的污泥在重力作用下一部分落回反應(yīng)區(qū)，另一部分隨流體沿一狹道上升，進入沉淀區(qū)。澄清液通過溢流堰排出，污泥在沉淀區(qū)絮凝、沉降和濃縮，然后沿斜壁下滑，通過污泥回流口返回反應(yīng)區(qū)。由于沉淀區(qū)內(nèi)液體無氣泡，故污泥回流口以上的水柱密度大于反應(yīng)器內(nèi)液體密度，使?jié)饪s后的污泥能夠返回反應(yīng)區(qū)，達到固液分離。

2 三相分離器的設(shè)計

　　一般來說，三相分離器的設(shè)計包括沉淀區(qū)設(shè)計、回流縫設(shè)計和氣液分離設(shè)計?，F(xiàn)對矩形結(jié)構(gòu)反應(yīng)器內(nèi)的三相分離器設(shè)計進行闡述。
2.1 沉淀區(qū)設(shè)計
　　沉淀區(qū)的設(shè)計方法可參考普通二次沉淀池的設(shè)計^［6］，主要考慮沉淀面積和水深。沉淀池的面積根據(jù)廢水量和沉淀區(qū)的表面負荷確定，在處理高濃度的有機廢水時，由于在沉淀區(qū)的厭氧污泥與水中殘余的有機物還能產(chǎn)生生化反應(yīng)，對固液分離有一定的干擾，但EGSB反應(yīng)器中的顆粒污泥比UASB中的絮狀污泥直徑大，凝聚和沉降性能好，機械強度也較高，不易被水流沖碎而流失，因此，表面負荷UASB（小于1.0m³/（m²·h））中的大，一般小于3.0m³/（m²·h）。對于一個已知的反應(yīng)器來說，沉淀區(qū)的面積是已知，故只須設(shè)汁沉淀區(qū)的水深。根據(jù)淺池沉降原理及工程實踐，一般沉降區(qū)的體積是總體積的15％－20％，這樣不僅能收集部分沼氣，而且能提高反應(yīng)器的沉降效率。
2.2 回流縫的設(shè)計
　　由圖2可知，三相分離器由上、下兩組三角形集氣罩所組成，根據(jù)幾何關(guān)系可得：

　　tgθ=h₃/b₁　 　　　 (1)
　　b₂=b—2b₁　　　　　 (2)
　　v₁=Q/S₁ 　　　　　　(3)
　　S₁=ab₂　　　　　　　(4)
　　v₂=Q/S₂　　　　　　(5)
　　S₂=2ca　　　　　　　 (6)

　　其中θ為下三角形集氣罩斜面的水平夾角，一般采用45－60⁰，為了利于回流，θ取60⁰；h₃為下三角形集氣罩的垂直高度，m；b₁為下三角形集氣罩的1／2寬度，m；b₂為兩個下三角形集氣罩之間的水平距離，即污泥的回流縫之一，m；b為單元三相分離器的寬度，m；Q為反應(yīng)器進水流量，m³／h；S₁為下三角形集氣罩回流縫的總面積，m²；S₂為上三角形集氣罩回流縫的總面積，m²；c為 C點到下三角形斜面的垂直距離，即CE，m；a為反應(yīng)器寬度，即三相分流器的長度，m；v₁下三角形集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速，m/h；v₂為混合液通過上三角形集氣罩與下三角集氣罩之間回流縫的流速，m／h；v₀為廢水的上升流速，m／h。
　　設(shè)λ=b₂/b，則有0＜λ＜1，為了使回流縫和沉淀區(qū)的水流穩(wěn)定，確保良好的固液分離效果和污泥的順利回流，通過理論計算和工程經(jīng)驗來優(yōu)化λ值，使得v₂＜v₁。c可以通過調(diào)節(jié)h₄來實現(xiàn)。最終確定流速池，以使回流縫的水流穩(wěn)定，污泥能順利地回流。
　　一個性能優(yōu)良的三相分離器應(yīng)使沉淀區(qū)的濃縮污泥能夠順利回流至反應(yīng)區(qū)，污泥在沉淀區(qū)的停留時間要短。因此分離器設(shè)計的關(guān)鍵是回流口的尺寸?；亓骺谙路降奈勰酀舛圈?sub>ms越低，沉淀區(qū)濃縮污泥回流的推動力也越大。下三角形集氣罩回流縫面積S₁減小，進入三相分離器的氣量減小，ρ_ms降低，但同時下三角形集氣罩回流縫處的縱向流速增大，又使ρ_ms增加。ρ_ms與懸浮污泥層濃度、通過回流口的氣量、液體流速及污泥沉降速度有關(guān)。ρ_ms可參照文獻^［7］計算懸浮層污泥濃度的公式并通過小試實驗歸納為下式：

　　ρ_md為懸浮層污泥濃度，Kg［SS］/m³；Φ＇＇_gd＇為單位時間每平方米懸浮層頂部產(chǎn)氣體積，m³；Φ"_gd‘為單位時間每平方米反應(yīng)器產(chǎn)氣體積，m³；Ksg為單位有機物甲烷轉(zhuǎn)化量，m³［CH4］/Kg［COD］；f_me為氣體中的甲烷含量；ρ₀為進水COD的質(zhì)量濃度，Kg［COD］/m³；ρ_e為出水COD的質(zhì)量濃度，Kg［COD］/m³；v_sl為污泥的界面沉降速度，m／h；K_ls為污泥模型常數(shù)。
　　集氣罩最小斷面的污泥濃度較高，而且被上升氣體夾帶到這一部分的污泥沉降性較差，污泥的沉降為擁擠沉降。污泥的界面沉降速度可用下列經(jīng)驗公式表示^［7］：

　　 v_sl＝aρ^—n_md　　　　　　　　　 （8）

　　有機質(zhì)的厭氧消化在具有固定床性質(zhì)的污泥床和具有流化床性質(zhì)的懸浮層兩部分完成，三相分離器不參與有機質(zhì)的消化過程。在一定的有機負荷下懸浮層濃度可根據(jù)Van Der Meer等人提出的上流式反應(yīng)器厭氧消化過程的數(shù)學(xué)描述求得。這樣三相分離器的設(shè)計首先要找出ρ_ms值最小時的λ，即可獲得集氣罩的最佳橫向尺寸。
2.3 氣液分離設(shè)計
　　由圖2可知，欲達到氣液分離的目的，上下三角形集氣罩的斜邊必須重疊，重疊的水平距離越大，氣體分離效果越好，去除氣泡的直徑越小，對沉淀區(qū)同液分離效果的影響越小。由反應(yīng)區(qū)上升的水流從下三角形集器罩回流縫過渡到上三角形集氣罩回流縫再進入沉淀區(qū)，其水流狀態(tài)比較復(fù)雜。當混合液上升到A點后，將沿著AB方向斜面流動，并設(shè)流速為Va，同時假定A點的氣泡以速度Vb垂直上升，所以氣泡的運動軌跡將沿著Va和Vb合成的方向運動，根據(jù)速度的平行四邊形法則，有：

　　　 Vb/Va=BC/AB　　　　　　 (9)

　　要使氣泡分離后不進入沉淀區(qū)的必要條件是：

　　Vb/Va＞BC/AB　　　　　　 （10）

　　氣泡上升速度Vb與其直徑、水溫、液體和氣體的密度、廢水的粘度系數(shù)等因素有關(guān)。當氣泡的直徑很?。╠＜0.1mm＝時、在氣泡周圍的水流呈層流狀態(tài)，Re＜1，這時氣泡的上升速度可用如下的斯托克斯公式計算：

　　　Vb＝d₁g（ρ_L—ρ_G）/18μ　　　 （11）

　　式中：ρ_L為廢水的密度，Kg/m³；ρ_G為氣泡的密度，Kg/m³。

　　由圖二可知，如果c已知，則 BC＝c／cosθ，由式（10），可求得AB，而上三角形集氣罩的高滿足如下的關(guān)系式：

　　ABcosθ+bλ/2=h₄ctgθ　　　　　　　 （12）

　　從而可以求得h₄。從式（12）可以看出，h₄ 是依據(jù)λ而變化的。

　　b₁已由前面λ確定，這樣給定縫隙寬度C即可求出脫除直徑為d_b的氣泡所需最小h₄。h₄越大，上三角形集氣罩的覆蓋面就越寬，氣體的分離效果就越好，去除的氣泡也越小。但h₄不能太大，否則上下兩個三角形集氣罩之間的截面面積減少，從而使得流經(jīng)該截面的流速V2高于3m/h，使?jié)饪s污泥回流困難。由于三相混合液在進入三相分離器前大部分氣體已被排除，沉淀區(qū)下方污泥濃度較低，氣量也少，此時濃縮污泥顆粒的沉降速度可用自由沉降速度來代替，并用下列公式來計算不同粒徑的污泥沉降速度^［9］：

　　　 v_p=（ρ_L—ρ_G）gd²_p/18u　 （Re≤2）　　　 (13)

　　由v_p＞v₂ sinθ及v_p＞v₂，即可求出使?jié)饪s污泥能夠順利回流的上部集氣罩最小斷面面積。從而求出上三角形集氣罩的高度?？紤]到顆粒形狀不規(guī)則及仍有一定的干擾作用，實際沉降速度要比計算值低。另外，下部集氣罩最小斷面的污泥沉降速度應(yīng)高于料液縱向流速，即v_sl＞v₁。

3 模型算法及其設(shè)計應(yīng)用示例

　　在一定的反應(yīng)器負荷下，ρ_ms為λ的單目標函數(shù)，其優(yōu)化模型為：
　　目標函數(shù)ρ_ms＝f［Φ"_gd（λ），v₁（λ）］　　 求λ，使得ρ_ms最小。
　　約束條件O＜λ＜1。
　　由于目標函數(shù)的表達式復(fù)雜，自變量的取值范圍不大，因此可以采用比較法來尋求，其可靠性和準確性通過λ的離散密集程度來保證。確定下三角形的回流縫寬度以后，就可以求得分離器的其它結(jié)構(gòu)尺寸。計算步驟如下：
　　①確定ρ₀，ρ_e，v₀；
　　②查Ksg，f_me及有關(guān)參數(shù)；
　?、壅页鰸M足ρ_ms最小值的λ；
　　④由公式（1）～（7）和（9）～（13）求出b₂和h₄；
　?、菪：恕?br> 　　應(yīng)用此方法對實驗室小試中EGSB反應(yīng)器的三相分離器進行了設(shè)計，用此三相分離器來分離混合液中的氣體和污泥顆粒，取得了較滿意的結(jié)果。
　　進水的 COD質(zhì)量濃度為 4 000 mg／L，廢水的上升流速為6 m／h，在一定的水力停留時間下可獲得80％的穩(wěn)定去除率，模型中有關(guān)參數(shù)由參照有關(guān)資料及菌種馴化實驗所得如下：
　　Ksg=0.35 m³［CH₄］／kg［COD］；f_me＝0.85；
　　ρ_md＝10kg［SS］／m3；vs₁＝31m／h；
　　Kts＝0.2；　　　 dp＝0.5 mm；
　　ρ_l＝l×10³kg／m3；ρ_p＝l.05kg／m³；
　　μ＝0.8×10^-3N·S／m²；g＝10N／kg。
　　將上述參數(shù)代入式（1）～（13），可得到反應(yīng)器及三相分離器的最佳結(jié)構(gòu)尺寸，結(jié)果如下：
　　反應(yīng)器的邊長b＝16cm；v₀＝6m／h；λ=0.38；
　　 　　　　　 b₂＝6cm；b₁＝5cm；C＝l.5Cm；
　　　　　　 　 BC＝3cm；AB＝3cm；h4＝7.5 cm
　　由上述尺寸確定的三相分離器可脫除直徑為0.lmm以上的氣泡，并能使直徑為 0.5 mm的顆粒污泥順利返回反應(yīng)區(qū)。
　　海南某淀粉廠黃漿廢水EGSB處理工藝中三相分離器的設(shè)計采用此方法也獲得了很好的效果。它是由三層多個三相分離器單元組成的箱式設(shè)備，具體的單元尺寸為：
　　 b＝100cm；b₁＝30Cm；b₂＝40cm；λ=0.4；
　　 h₄＝52cm；BC＝35cm；AB＝20cm

4 結(jié)語

　　本文運用流體力學(xué)理論，根據(jù)EGSB反應(yīng)器中互相分離器的工作原理，在 Van Der Mer的數(shù)學(xué)模型基礎(chǔ)上，建立了一個改進型三相分離器的數(shù)學(xué)模型，通過資料及實驗得出一些參數(shù)后，進行了優(yōu)化計算，得出了較為合理的回流縫尺寸和三角形集氣罩的高度，為設(shè)計穩(wěn)定高效的EGSB反應(yīng)器提供理論依據(jù)。

參考文獻：

［1］賀延齡 廢水的厭氧生物處理［M］北京：中國輕工業(yè)出版社，1998
［2］George R，Zoutberg，zerrin Eker. Anaerobic treatment of potato processing　 wastewater［J］wat Sci Tech,1999，40（8）：99－106.
［3］L A Munez，B Martinez Anaerobic treatment of　 laughterhouse wastewater in an expanded granular sludge bed（EGSB）reactor ［J］.Wat Sci Tech，1999，40（8）：99－106
［4］張振家，周偉麗，林榮優(yōu) 膨脹顆粒污泥床處理玉米酒精槽液的生產(chǎn)性試驗［J］ 環(huán)境科學(xué)。2001，20（4）：114－116
［5］胡紀萃 UASB反應(yīng)器三相分離器的設(shè)計方法［J］中國沼氣，1992，10（3）：5—9
［6］蔣展鵬 環(huán)境工程學(xué)［M］北京：高等教育出版社，1993
［7］Van Der Mer，RR.Mathematical description of anaerobic treatment of wastewater in reactor［J］Biotech Bioeng，1983.25（11）：2531—556.
［8］吳唯民，顧廈聲.慶氧升流式污泥層反應(yīng)器內(nèi)污泥顆?；瘜桃悍蛛x效果的影響［J］。環(huán)境科學(xué)學(xué)報1986，6（1）：86－95
［9］張希衡 水污染控制工程［M］。北京：冶金工業(yè)出版社.1993

---

　作者簡介：顏智勇（1971一），男，湖南寧鄉(xiāng)人，在讀博士，主要從事水環(huán)境和水處理技術(shù)方面的研究，電話（020）85294582，zhyyan71@sohu.com。