曾薇，彭永臻，王淑瑩，高景峰，李探微
（哈爾濱建筑大學(xué) 市政環(huán)境工程學(xué)院，黑龍江 哈爾濱150090）

　　摘要：采用SBR法處理石油化工廢水，根據(jù)反應(yīng)器內(nèi)有機(jī)物降解與溶解氧濃度(DO)的相關(guān)性，提出了以DO作為SBR法的模糊控制參數(shù)。通過大量試驗，總結(jié)出反應(yīng)初始階段（8～10 min）溶解氧濃度不僅能夠間接地反映進(jìn)水有機(jī)物濃度（COD），而且對整個反應(yīng)過程都有重要影響。溶解氧的高低主要受曝氣量大小控制，因此可根據(jù)初始階段溶解氧的濃度及變化情況預(yù)測進(jìn)水有機(jī)物濃度，進(jìn)而實現(xiàn)對曝氣量的模糊控制。同時，還發(fā)現(xiàn)當(dāng)有機(jī)物不再被降解時，DO迅速大幅度升高，可根據(jù)DO變化這一特點(diǎn)實現(xiàn)對反應(yīng)時間的模糊控制。
　　關(guān)鍵詞：COD;DO；SBR；模糊控制?
　　中圖分類號：X703
　　文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A
　　文章編號：1000-4602(2000)04-0005-06

Fuzzy Control of SBR Process Using DO as Parameter

ZENG Wei,PENG Yong?zhen，WANG Shu?ying,GAO Jing?feng,LI Tan?wei
(School of Munic. and Environ. Eng., Harbin Univ. of Civil Eng. and Architec.,Harbin 150090, China)

　　Abstract：Petrochemical wastewater was treated by SBR process using DO as fuzzy control parameter in considering the relationship between the organic matter degradation and DO concentration. It was concluded by many experiments that DO concentration during the initial reaction stage (8～10 min) not only was related to influent COD, but also affected the whole reaction process significantly. The influent COD could be predicted by the concentration and the ranging of DO in initial stage and the fuzzy control of aeration was realized since DO was mainly controlled by aeration volume. The fuzzy control of reaction time could also be realized based on the fact that DO went up quickly when the degradation of organic matter stopped.
　　Keywords: COD; DO; SBR; fuzzy control

　　模糊控制在水處理領(lǐng)域已得到成功的應(yīng)用，尤其是活性污泥法污水處理系統(tǒng)，它本身屬于復(fù)雜的動態(tài)工程系統(tǒng)，無法找到精確的模型來描述，目前研究較多的是對出水懸浮物進(jìn)行預(yù)測和控制的動態(tài)活性污泥法模糊控制^［1］；在高純氧活性污泥法中采取模糊控制，既能防止能量浪費(fèi)，又能避免DO不足^［2］。對硝酸態(tài)氮污染水脫氮處理的新方法—生物電極法采用模糊控制，有利于避免過量地投加有機(jī)物，節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用^［3、4］。
　　80年代以來，序批式活性污泥法（SBR法）用于處理間歇排放的水質(zhì)水量變化很大的工業(yè)廢水取得了很大成功并被廣泛應(yīng)用。SBR法的主要缺點(diǎn)是運(yùn)行管理復(fù)雜，只有實現(xiàn)SBR法的自動控制，才能發(fā)揮其優(yōu)勢。傳統(tǒng)的控制方法是時間程序控制和流量程序控制，即確定SBR法五個階段所需要的時間后，實現(xiàn)其計算機(jī)控制。而工業(yè)廢水的排放不僅是變化的或間歇的，而且其有機(jī)物濃度也隨時間變化很大，往往相差幾倍或十幾倍。如果按相同的反應(yīng)時間控制SBR的運(yùn)行，當(dāng)進(jìn)水濃度高時出水不達(dá)標(biāo)，當(dāng)進(jìn)水濃度低時曝氣時間過長，浪費(fèi)能源還易發(fā)生污泥膨脹。為了實現(xiàn)SBR法更高層次的計算機(jī)在線控制，必須尋找一個參數(shù)既能反映進(jìn)水COD濃度的變化及反應(yīng)過程中的降解情況，又能作為計算機(jī)控制參數(shù)，這也是深化SBR自動控制的重要研究課題。溶解氧濃度由于其能夠在線檢測、響應(yīng)時間短、精確度高，人們在活性污泥法中圍繞溶解氧濃度已做了大量研究，包括用溶解氧濃度作為SBR法過程控制和反應(yīng)時間控制參數(shù)^［5］，在脫氮反應(yīng)過程中以在線檢測的DO值模糊控制曝氣量^［6］等。但未見到采用SBR法處理工業(yè)廢水時以在線檢測的DO值作為模糊控制參數(shù)的研究。

1 試驗設(shè)備與方法

　　SBR法試驗裝置如圖1所示。

　　反應(yīng)器高70cm，直徑30cm，總有效容積38L，采用鼓風(fēng)曝氣，轉(zhuǎn)子流量計調(diào)節(jié)曝氣量。在反應(yīng)過程中在線檢測DO值，并根據(jù)DO值的變化在一定的時間間隔內(nèi)取樣測定COD及混合液污泥濃度（MLSS）等指標(biāo)。
　　試驗用石化廢水中含有乙酸、偏苯三酸及苯酐等多種有機(jī)化合物，加適量的自來水稀釋，使COD濃度在400～1900mg/L范圍內(nèi)變化。由于原水中氮、磷元素含量極少，本試驗按BOD₅∶N∶P=100∶5∶1的比例投加氯化銨（NH₄Cl）和磷酸二氫鉀（KH₂PO₄）配制的營養(yǎng)液，并調(diào)整pH值為6～6.5，水溫控制在20 ℃左右。

2 試驗結(jié)果與分析

　　為了實現(xiàn)以DO作為SBR法運(yùn)行過程中曝氣量及反應(yīng)時間的模糊控制參數(shù)，必須尋找DO與有機(jī)物降解之間的規(guī)律性。因此，本試驗在兩種不同條件下研究DO濃度對反應(yīng)過程的影響。
2.1 同一進(jìn)水濃度不同曝氣量
　　試驗配制原水COD濃度為1800mg/L，進(jìn)水混合后反應(yīng)初始COD濃度為1600mg/L。反應(yīng)過程平均MLSS=2000 mg/L，曝氣量分別為0.6m³/h、1.0m³/h、1.2m³/h時試驗結(jié)果如圖2所示。

　　從圖中可以看出，反應(yīng)開始8～10min左右，不同曝氣量下DO值顯著不同。曝氣量越小，此時的DO值越低，致使整個反應(yīng)過程DO處于較低水平，大大延長了反應(yīng)時間。隨著曝氣量的增大，初始DO值也在增大，帶來整個反應(yīng)過程DO的提高，縮短了有機(jī)物達(dá)到難降解程度的時間，即減少了反應(yīng)時間。但是，過分地增大曝氣量，初始DO的過高會造成整個過程DO處于過高的水平，卻不能有效地縮短反應(yīng)時間，還造成能量的巨大浪費(fèi)。產(chǎn)生這種現(xiàn)象可以從耗氧速率與DO的相關(guān)關(guān)系的研究中得到解釋，因為在低DO濃度下，DO濃度對生化反應(yīng)速率的影響較大。當(dāng)DO在1～2mg/L范圍內(nèi)，隨著DO的提高，耗氧速率大幅度提高，標(biāo)志著有機(jī)物降解速率的加快，從而縮短反應(yīng)時間。當(dāng)DO超過2mg/L后，繼續(xù)增大DO值，由于受污泥濃度（MLSS）的限制，有機(jī)物降解速率的增加幅度較小。?
　　取進(jìn)水COD濃度分別為400、600、800、1000、1300、1600、1900mg/L，每一進(jìn)水濃度又在不同曝氣量下進(jìn)行試驗，比較DO與有機(jī)物降解情況。試驗中發(fā)現(xiàn)控制反應(yīng)過程中DO為2.0 mg/L左右時最經(jīng)濟(jì)合理，其相應(yīng)的曝氣量為合適的曝氣量。通過試驗找出每一進(jìn)水濃度下合適的曝氣量，并應(yīng)隨著進(jìn)水COD濃度的不同，根據(jù)檢測的初始DO（8～10min左右）值調(diào)節(jié)曝氣量，使整個反應(yīng)過程的DO處于適當(dāng)?shù)乃剑饶鼙ＷC出水水質(zhì)，又能節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用。
2.2 不同進(jìn)水濃度相同曝氣量
　　試驗配制原水COD濃度分別為850、1200、1500mg/L，進(jìn)水混合后COD濃度分別為650、980、1300mg/L，反應(yīng)過程平均MLSS為2000mg/L，曝氣量為0.6 m³/h，試驗結(jié)果如圖3所示。

　　從圖可以看出，不同的進(jìn)水COD濃度，反應(yīng)10 min左右時DO值有很大差別，COD濃度越高，DO值越低，二者有很好的相關(guān)性。在COD濃度為650mg/L時，反應(yīng)10 min左右DO值就升到4.5 mg/L；而COD濃度為1300 mg/L時，反應(yīng)10 min時的DO值僅為1.3 mg/L。因此，在反應(yīng)開始后較短的時間內(nèi)就可以根據(jù)檢測的DO值的大小預(yù)測出相應(yīng)的進(jìn)水COD濃度。
　　用SBR法處理石化廢水，以上述試驗研究結(jié)果為基礎(chǔ)，設(shè)定每一周期初始的曝氣量均為0.6m³/h，在不知進(jìn)水COD濃度的情況下，以在線檢測反應(yīng)10min左右時DO值的大小為依據(jù)，預(yù)測出該進(jìn)水COD濃度，再找出在該進(jìn)水COD濃度下適宜的曝氣量，將其歸納總結(jié)如表1所示。與此同時，發(fā)現(xiàn)在上述每一試驗過程中，當(dāng)有機(jī)物達(dá)到難降解程度時，DO都有迅速大幅度升高的現(xiàn)象發(fā)生，并且在較短的時間內(nèi)上升到5～6mg/L。根據(jù)反應(yīng)期間DO的變化，實現(xiàn)對SBR供氣量和反應(yīng)時間的模糊控制。

表1 進(jìn)水COD濃度和反應(yīng)時間預(yù)測 初始DO值
（mg/L） 預(yù)測進(jìn)水COD濃度
（mh/L） 適宜曝氣量
（m³/h） 反應(yīng)時間
（min） 5.5～5 400～600 0.2～0.3 90 5～3.70 600～800 0.3～0.4 100 3.70～2.20 800～1000 0.4～0.6 100 2.20～1.50 1000～1300 0.6～0.8 120 1.50～1.15 1300～1600 0.8～1.0 120 1.15～1.0 1600～1900 1.0～1.2 130

3 DO作為模糊控制參數(shù)的基本思想

　　SBR法的模糊控制目的有三：一是實現(xiàn)計算機(jī)自動控制；二是在保證出水水質(zhì)前提下盡可能節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用；三是避免曝氣量不足或反應(yīng)時間過長而引起的污泥膨脹。
3.1 以初始DO作為模糊控制參數(shù)
　　設(shè)定每一周期反應(yīng)初始的曝氣量均為0.6m³/h，以在線檢測的反應(yīng)初始階段（8～10 min左右）的DO值（DO_off）作為被控制變量，以曝氣量（u）為控制變量。在模糊控制系統(tǒng)的設(shè)計時，以在線檢測的DO_off與設(shè)定的DO標(biāo)準(zhǔn)濃度（DO_s）的偏差E_i作為模糊控制器的一個輸入變量，1min為一個采樣周期，一個采樣周期后該偏差E_i的變化量CE_i作為模糊控制器的另一個輸入變量。

　　E_i=DO_off-DO_s i=1，2，3……(1)?
　　CE_i=E_i-E_i-1?i=1，2，3……(2)?
　　式中　i--第i次采樣的相應(yīng)數(shù)據(jù)?
　　　　　E_i-1--第i-1次采樣處理水DO_off的偏差。

　　根據(jù)這兩個輸入變量，經(jīng)過模糊控制器的計算、判斷與決策，作為模糊控制系統(tǒng)輸出變量的則是控制變量的變化量Δu_i，即曝氣量的變化量。
　　確定了模糊控制器的輸入與輸出變量后，根據(jù)模糊控制理論按照以下步驟實現(xiàn)模糊控制系統(tǒng)。
3.1.1 精確量的模糊化
　　根據(jù)表1所得的試驗結(jié)果，將DO的偏差及偏差的變化量用模糊變量來表示，即將被控制變量進(jìn)行模糊化處理，得到模糊集合向量。
　　對誤差E,誤差變化CE及控制量u的模糊集及其論域定義如下：?
　　CE和u的模糊集均為：{NB,NM,NS,O,PS,PM,PB}?
　　E的模糊集為：{NB,NM,NS,NO,PO,PS,PM,PB}?
　　上述模糊語言變量的意義：?
　　NB=Negative Big(負(fù)大)?
　　PB=Positive Big(正大)?
　　NM=Negative Medium（負(fù)中）?
　　PM=Positive Medium(正中)?
　　NS=Negative Small(負(fù)小)?PS=Positive Small(正小)?
　　NO=Negative Zero(負(fù)零)?
　　PO=Positive Zero(正零)?
　　O=Zero?
　　E和CE的論域均為：{-6，-5，-4，-3，-2，-1，0，+1，+2，+3，+4，+5，+6}?
　　u的論域為：{-7，-6，-5，-4，-3，-2，-1，0，+1，+2，+3，+4，+5，+6，+7}?
　　將E_i、CE_i、u_i化為各自論域上離散的整型變量，即整型化處理。在此設(shè)定DO_s=2.0mg/L,是相對于COD=1000 mg/L、曝氣量為0.6m³/h、反應(yīng)9min時的DO濃度。
　　E、CE及u的模糊集和論域確定后，須對模糊語言變量確定隸屬函數(shù)，即所謂對模糊變量賦值，就是確定論域內(nèi)元素對模糊語言變量的隸屬度。上述論域E、CE、u上的模糊變量均假定為正態(tài)型模糊變量，其正態(tài)函數(shù)為：?

　　F(x)=exp[-((x-a)/σ)²]　　　　　　　(3)

　　此函數(shù)確定了模糊隸屬函數(shù)曲線的形狀。將確定的隸屬函數(shù)曲線離散化，就得到了有限個點(diǎn)上的隸屬度，便構(gòu)成了一個相應(yīng)的模糊變量的模糊子集。
3.1.2 建立模糊控制規(guī)則
　　在試驗基礎(chǔ)上，分析DO與有機(jī)物降解及曝氣量之間的關(guān)系，建立以模糊語言表示的模糊控制推理的合成規(guī)則和模糊控制規(guī)則。
　　根據(jù)操作過程中可能遇到的各種情況和系統(tǒng)的運(yùn)行數(shù)據(jù)，將相應(yīng)的控制策略歸納為表2，這是一組根據(jù)系統(tǒng)輸出的誤差及誤差的變化趨勢來消除誤差的模糊控制規(guī)則。

表2 SBR法曝氣過程模糊控制規(guī)則表 E CE NB NM NS O PS PM PB △u NB PB PB PB PB PM PS O NM PB PB PB PM PS O NS NS PB PM PM PS O NS NM NO PM PM PS O NS NS NM PO PM PS PS O NS NM NM PS PM PS O NS NM NM NB PM PS O NS NM NB NB NB PB O NS NM NB NB NB NB

　　上述這些模糊控制規(guī)則可以用模糊條件語句來描述，例如：?
　　if E=NB or NM and CE=NB or NM then u=PB or?
　　if E=NB or NM and CE=NS then u=PB or ……

　　上述選取控制量變化的原則是：當(dāng)誤差大或較大時，選擇控制量以盡快消除誤差為主；而當(dāng)誤差較小時，選擇控制量要注意防止超調(diào)，以系統(tǒng)的穩(wěn)定性為主要出發(fā)點(diǎn)。例如，當(dāng)DO誤差及誤差變化均為負(fù)大時，就是SBR反應(yīng)器內(nèi)DO濃度很低，而且有進(jìn)一步降低的趨勢，如果不加以調(diào)整，勢必造成反應(yīng)時間過長或引起污泥膨脹，為盡快提高DO濃度，消除誤差，必須增大曝氣量，所以Δu取正大。當(dāng)誤差為負(fù)小，誤差變化為正小時，系統(tǒng)本身具有消除誤差的能力，可以不調(diào)整曝氣量。
3.1.3 模糊推理及其模糊量的非模糊化
　　在模糊控制規(guī)則的指導(dǎo)下，經(jīng)過模糊決策后，得到模糊控制變量Δu_i：為了對被控制對象SBR處理系統(tǒng)施加精確的控制，還需要將模糊控制變量Δu_i轉(zhuǎn)化為可執(zhí)行的精確量，即曝氣量變化量的準(zhǔn)確量，這就是非模糊化處理過程。
　　上述模糊控制規(guī)則所確定的每一條模糊條件語句都可以計算出相應(yīng)的模糊控制量u_i。例如，由第1條語句所確定的模糊關(guān)系可用式（4）表示：?

　　R=(NB_E+NM_E)×PB_u］·［(NB_CE+NM_CE)×PB_u］　　　　　(4)

　　如果此刻采樣所得到的實際誤差模糊變量為e，誤差變化的模糊變量為ce,根據(jù)推理的合成規(guī)則進(jìn)行模糊決策，得到模糊控制量為u₁:?
　　u₁=e_o［(NB_E+NM_E)×PB_u］·?ce_o·［(NB_CE+NM_CE)×PB_u］　　　　(5)
　　同理，可由其余模糊條件語句計算出相應(yīng)的模糊控制量u₂,u₃,……,由于各條件語句之間是或的關(guān)系，則控制量的模糊集合u表示為：

　　u=u₁+u₂+……+u_n　　　　　　　　　(6)?
　　由式（6）所計算出的控制量是一個模糊子集，不能直接應(yīng)用于被控對象，必須經(jīng)過非模糊化處理轉(zhuǎn)化為精確量。本文采用加權(quán)平均法作為非模糊化處理方法，計算式如下：

　　

　　這種方法可以充分利用模糊推理結(jié)果、模糊子集提供的有用信息量，得到SBR法曝氣過程的模糊控制表，儲存在計算機(jī)中。
　　上述過程是反應(yīng)進(jìn)行到8～9min，根據(jù)在線檢測的DO值預(yù)測進(jìn)水COD濃度，并在第10min對曝氣量進(jìn)行調(diào)整。為了保證較好的控制效果，可在后續(xù)反應(yīng)過程中繼續(xù)檢測DO值，并對曝氣量進(jìn)行再一次調(diào)整。調(diào)整次數(shù)的多少應(yīng)視預(yù)測進(jìn)水COD濃度的大小及相應(yīng)反應(yīng)時間的長短而定。在有機(jī)物達(dá)到難降解程度時，DO迅速大幅度升高，這是停止曝氣的信號。如果在反應(yīng)過程中，頻繁地調(diào)整曝氣量，勢必使DO始終維持在2.0mg/L左右，而不會發(fā)生DO迅速大幅度升高的現(xiàn)象，進(jìn)而影響反應(yīng)時間的控制。因此，試驗中根據(jù)表1的試驗結(jié)果，在反應(yīng)8～10 min預(yù)測到進(jìn)水COD濃度后，便相應(yīng)地預(yù)知反應(yīng)時間。如果預(yù)測的反應(yīng)時間在120min之內(nèi)，進(jìn)行兩次調(diào)整，第二次是在反應(yīng)進(jìn)行到30 min，DO_s仍取2.0 mg/L，具體的控制方法同前。如果預(yù)測的反應(yīng)時間超過120 min，則進(jìn)行三次調(diào)整，第三次是在反應(yīng)進(jìn)行到60 min，DO_s仍取2.0 mg/L，具體的控制方法同前。經(jīng)過這樣的方法控制，就可以彌補(bǔ)第一次調(diào)整曝氣量（8～10 min）所造成的誤差，而且不會影響對反應(yīng)時間的控制。
3.2 作為反應(yīng)時間的控制參數(shù)
　　在反應(yīng)初期（8～10 min），以上述的模糊控制方法對曝氣量進(jìn)行調(diào)整后，使后續(xù)反應(yīng)過程中DO處于合適的水平。由于SBR法間歇運(yùn)行的特點(diǎn)，當(dāng)有機(jī)物達(dá)到難降解程度時，DO迅速大幅度升高，在10 min內(nèi)DO便可上升到3.5 mg/L,反應(yīng)結(jié)束時DO可升到6 mg/L左右。這一變化特點(diǎn)可用模糊語言變量加以描述，以此作為停止曝氣的信號，故引入了用DO誤差的大小和誤差變化的快慢作為模糊控制器的兩個輸入變量。SBR法處理石油化工廢水的試驗結(jié)果表明：當(dāng)DO(升高的幅度)＞3.5 mg/L，且DO的變化速率＞0.30 mg/(L·min)時，反應(yīng)已結(jié)束，應(yīng)停止曝氣，這是建立模糊控制規(guī)則的重要依據(jù)。
　　由于兩種現(xiàn)象中誤差及誤差的變化均為正，可以簡化對誤差E、誤差變化CE及控制量u的模糊集和論域的定：
　　E、CE的模糊集均為：{PS，PM，PB}?
　　E、CE的論域為：{1，2，3，4，5，6}?
　　而對控制量u（即曝氣量）而言，只有兩種選擇：一種是維持原來的曝氣量不變，繼續(xù)等待；另一種是立即停止曝氣，不存在改變曝氣量大小的問題。對輸入變量E和CE進(jìn)行模糊化處理，此時DO的設(shè)定值DO_s取2.0 mg/L。模糊化方法與3.1.1節(jié)中闡述的方法相同，不再重復(fù)。在此僅對模糊規(guī)則的建立進(jìn)行說明，模糊規(guī)則控制如表3所示。

表3 SBR反應(yīng)時間模糊控制表 E CE PS PM PB △u PS 0 0 0 PM 0 0 0 PB 0 — — 注 —表示停止曝氣

　　當(dāng)DO的誤差為PS和PM時，無論DO的變化速率如何，均維持原有的曝氣量，避免因曝氣時間不夠而使出水達(dá)不到排放標(biāo)準(zhǔn)。只有當(dāng)E達(dá)到PB,且CE達(dá)到PM或PB，才認(rèn)為有機(jī)物不再被降解，應(yīng)該停止曝氣。
　　將3.1、3.2闡述的內(nèi)容結(jié)合起來，便可以DO作為控制參數(shù)，實現(xiàn)對SBR法曝氣過程和反應(yīng)時間的模糊控制。當(dāng)然，任何一種控制方法都無法保證每一次預(yù)測和控制都是準(zhǔn)確無誤的，有時難免會出現(xiàn)異常現(xiàn)象。例如：根據(jù)8～10min的DO值預(yù)知反應(yīng)時間為120min左右，可是在90min就出現(xiàn)了DO迅速大幅度升高的現(xiàn)象，說明COD的預(yù)測值大于實際值。如果這種情況發(fā)生，此時不應(yīng)該再調(diào)整曝氣量，為防止因較早停止曝氣而使出水不達(dá)標(biāo)，只能改變反應(yīng)時間控制規(guī)則中的某些參數(shù)，使控制規(guī)則更為嚴(yán)格。本試驗中DO升高的幅度由正常時的3.5 mg/L提高到4.5 mg/L，DO變化速率也由0.30 mg/(L·min)提高到0.35 mg/(L·min)，即只有E_i≥4.5 mg/L,CE_i≥0.35 mg/(L·min)，才可以停止曝氣。還有另外一種相反的情況，就是預(yù)測的反應(yīng)時間為90 min，而實際運(yùn)行至120 min DO仍沒有迅速大幅度升高，說明COD的預(yù)測值小于實際值。如果這種情況發(fā)生，則應(yīng)放寬控制規(guī)則，將E_i由3.5mg/L降到2.5 mg/L,CE_i由0.30 mg/(L·min)降到0.20 mg/(L·min)，即E_i≥2.5 mg/L,CE_i≥0.20mg/(L·min)，就可以停止曝氣。因此，在對反應(yīng)時間進(jìn)行控制時，既要根據(jù)在線檢測的DO變化情況，也要參考前面的預(yù)測結(jié)果，如果有上述的異常情況發(fā)生，就要采取不同的控制規(guī)則，保證控制效果和系統(tǒng)的正常運(yùn)行。?

4 結(jié)論

　　① 采用SBR法處理石油化工廢水，有機(jī)物降解初期（8～10 min）的溶解氧濃度對整個反應(yīng)過程有重要影響。如果初始DO值過高必將導(dǎo)致反應(yīng)過程DO值的普遍過高，不但不會有效地縮短反應(yīng)時間，反而會增大運(yùn)行費(fèi)用。相反，如果 DO值過低，則延長了反應(yīng)時間，而且容易引起污泥膨脹。
　　② 可以用反應(yīng)初始階段溶解氧濃度作為SBR法曝氣量的模糊控制參數(shù)。假定每一反應(yīng)周期初始曝氣量相同，可根據(jù)反應(yīng)開始后較短時間內(nèi)（8～10 min）DO值的變化情況預(yù)測進(jìn)水COD濃度，進(jìn)而調(diào)整到該濃度下適宜的曝氣量。在反應(yīng)過程中，也可以根據(jù)DO變化情況對曝氣量進(jìn)行再一次調(diào)整。
　　③ SBR反應(yīng)器內(nèi)，當(dāng)有機(jī)物達(dá)到難降解程度時，DO迅速大幅度升高，這一變化特點(diǎn)可用模糊語言變量加以描述，實現(xiàn)對SBR反應(yīng)時間的模糊控制。

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基金項目：國家自然科學(xué)基金資助項目(59878016)；黑龍江省自然科學(xué)基金資助項目

作者簡介：曾薇(1974-)，女，黑龍江巴彥人，哈爾濱建筑大學(xué)在讀博士研究生，研究方向：污水生物處理及SBR法的模糊控制。
電話：(0451)6282443?